LDZ-I型电磁流量转换器工作原理
LDZ-I型电磁流量转换器是由比较电路（反馈变压器）、高输入阻抗前置放大器、主放大器、同期相敏整流器、直流功率放大器、霍尔乘法器和90°干扰补偿器等部分组成的。它的原理方框图如图4-1所示。

从方框图可知，来自变送器的输入信号e（包含流量信号和若干干扰）与霍尔乘法器的负反馈闭环信号ef在输入端进行比较后，得差值信号ex。此信号经高阻抗前置放大器和主放大器放大到足够高的幅值，输给同期相敏整流器和90°干扰补偿器。同期相敏整流器将主放大器输出的与被测流量成正比的交流电压解调成直流电压，馈送到直流功率放大器，将直流电压转换成0~10mA直流电流I输出。同时，电流I流经霍尔乘法器的激磁线圈，产生直流磁场Bf，作用霍尔元件。另外与变送器激磁电流is成正比的电流if加到霍尔元件的控制电极上，这样，当霍尔元件的灵敏度系数为KH，乘法器的磁感应系数为Kf时，霍尔元件电势极上的输出电压eH便与控制电流if和直流磁场Bf的乘积成正比。输出电压eH经量程调整电位器W2分压后便可作为整机的负反馈电压ef。
90°干扰补偿器中也设有同期相敏整流器，它将主放大器输出的90°干扰鉴别处理，然后解调变换后负反馈至主放大器的输入端，与90°干扰进行比较，从而有效地抑制了90°干扰，避免了主放大器的饱和。另外，高输入阻抗前置放大器采用差动放大电路，提高了抗共模干扰的能力。至于高次谱波干扰，则由主放大器电路中的低通滤波器来去除。
上述工作过程可用数学公式表示如下：
ex=e-ef (4-1)
I=KA * eX (4-2)
eH=Kf * KH * if * Bf (4-3)
ef=α * eH (4-4)
Bf=K1 / I (4-5)
if=K2 * is (4-6)
式中：
KA--为整机的开环放大系数；
α--为量程电位器的分压系数（α=ef/eH）；
K1--为霍尔乘法器激磁线圈的变换系数；
K2--为电流互感器的电流变换系数。
由 (4-1)、 (4-3)~(4-6)式代入 (4-2)可得：
I=KAe/(1+K1 K2 KA Kf KH αis) (4-7)
当K1 K2 KA Kf KH αis>>1时，上式可近似表示为：
I≈e/(K1 K2 Kf KH αis) (4-8)
因为磁感应强度B与激磁电流i成正比，所以
B=K3is （4-9）
式中K3为变送器激磁线圈的变换系数。将上式代入4-8式可得：
I=K3e/(K1 K2 Kf KH B α)=K e/B (4-10)
式中：K=K3/(K1 K2 Kf KH α)
I=(4K/πD)*D=C * D (4-11)
式中C为一常数。由此可见，转换器的输出电流I与被测介质流量Q成正比。
从以上分析可知：
1.变送器输出的流量信号e与磁感应强度B也即与is成正比，因此，e直接受电源电压和电源频率波动的影响。而根据（4-11）式，转换器的输出电流I与流量Q成正比，与上述因素无关，这是转换器电路完成了e/B运算的结果。
2.可以通过改变分压系数α值来改变转换器的量程范围。
3.比例系数K包括霍尔乘法器的磁感应系数Kf和霍尔元件的灵敏度系数KH，因此霍尔乘法器的线性度和稳定性对转换器的性能影响较大。
4.转换器的基准电流if和相位都是以变送器的激磁电流is为基准的，由于变送器的口径不同，即使是同一口径，激磁电流is也有所不同，所以基准电流if也不一致，使得转换器和变送器不能进行互换。
5.根据理论计算可知，其理论误差
δ=（I计-I理）/I理 * 100% （4-12）
式中：I计 为近似计算值；I理 为理论计算值。
把4-7和4-8式代入4-12式，整理后得：
δ=1/(K1 K2 KA Kf KH αis) * 100%=1/(KA β) 100% (4-13)
式中：β=K1K2KfKHαis 为反馈系数。
若KAβ=100 则δ=1%
KAβ=200 则δ=0.5%
KAβ=400 则δ=0.25%
所以必须使KAβ>200才能保证转换器的理论误差δ<0.5%。